Síkalapok III. rész.

Az előadások a következő témára: "Síkalapok III. rész."— Előadás másolata:

1 Síkalapok III. rész

2 Állékonyságvizsgálat

3 Elcsúszás az alapsíkon
Hm az alapsíkon ható, biztonsággal növelt vízszintes csúsztató erő S az alapsíkon figyelembe vehető, biztonsággal csökkentett súrlódási ellenállás A az alapsíkon figyelembe vehető, biztonsággal csökkentett adhéziós ellenállás EP az alaptest oldalán biztosan működő, reálisan mobilizálódó, biztonsággal csökkentett passzív földnyomás H EP A S

4 EC 7-2 szerint síkalap állékonyságvizsgálata = elcsúszásvizsgálat
Hd  Rd + Rp;d Drénezett állapot Rd = V’d · tand Drénezetlen állapot Rd = Ac · cu;d Rd  0,4 · Vd

5 Külpontosság korlátozása

6 Síkalapok tartószerkezeti méretezése

7 Az alapmerevség hatása

8 Terhelés hatása hajlékony alapok esetén

9 Merevségi mutató K>0,5 biztosan merevként viselkedik
K>0,1 merevnek vehető K<0,01 célszerű hajlékonynak tekinteni K<0,001 biztosan hajlékony

10 A tartóinerciák értelmezése

11 Méretezési elvek, ajánlások EC 7-1
Tartószerkezeti méretezés merev alap: lineáris talpfeszültség-eloszlással hajlékony alap: rugalmas féltér- vagy rugómodell ágyazási tényező: süllyedésszámításból a tehereloszlás változására is ügyelve véges elemes analízis „pontos számításként” ajánlva

12 Merev sávalapok talpfeszültségeloszlása
Boussinesque megoldása sávalapra rugalmas közeg (végtelen szilárdsággal) törőfeszültséggel való korlátozás a biztonságtól függően gyakorlati megoldás P/2 karja a tengelytől 0,3.B 0,25.B helyett (a fal és az alap közt is) közelítés egyenletes talpfeszültség növelő szorzó veendő figyelembe, mivel a biztonság kárára közelítettünk

13 Merev sávalap talpfeszültségei P
B x c.Nc q’.Nt B.g’1.NB Eloszlások q(x) Boussinesque törőfeszültség tényleges n=1,5 biztonságnál lineáris közelítés P/2 P/2 0,3.B 0,25.B q(x)

14 Sávalap alatti lineáris talpfeszültségeloszlás

15 Pilléralap lineáris talpfeszültségei külpontosság esetén

16 Hajlékony alapok méretezésének alapelve
az alaptest N db a hosszúságú részre osztása egy részen állandó talpfeszültség ismeretlen N db talpfeszültségérték

17 Hajlékony alapok méretezése
N db egyenlet 2 db egyensúlyi egyenlet függőleges vetület nyomaték egy pontra N-2 db alakváltozási egyenlet tartó görbülete = talaj görbülete N-2 elem közepén N db ismeretlen qi talpfeszültségi érték

18 Hajlékony alapok méretezése
Alakváltozási egyenlet Clapeyron tartó talajfelszín görbülete süllyedése

19 Talajmodellek Winkler-modell rugómodell si = qi / Ci AXIS Ohde-modell
rugalmas féltér modell si=f [(q(x); E; B; m0] GEO4 Kombinált modell Winkler + Ohde FEM programok rugalmas – képlékeny nem-lineáris talaj- és tartómodellek PLAXIS

20 Ágyazási tényező meghatározása Ci = qi / si
Pontos, illetve pontosított süllyedésszámítással talpfeszültség-eloszlás felvétele a terhek eloszlása alapján – q1(x,y) feszültségszámítás Steinbrenner szerint kellő számú pontra – szi1 határmélységek meghatározása – m0i1 fajlagos alakváltozások számítása és összegzése – si1 ágyazási tényezők számítása – Ci1 talpfeszültség-eloszlás számítása talaj-szerkezet kölcsön- hatásának analízise alapján az előbbi Ci1-értékekkel – q2 (x,y) az előbbiek ismétlése míg a kiindulási és az újraszámított talpfeszültség közel azonos nem lesz – qi+1(x,y)qi(x,y)

21 Ágyazási tényező meghatározása Ci = qi / si
Közelítő süllyedésszámítással átlagos talpfeszültség számítása a terhekből pá=qá átlagos süllyedés számítása sá átlagos ágyazási tényező számítása (Cá) Cá = qá / si javítás: a szélső negyedekben 1,6 · Cá a belső félben ,8 · Cá

22 Ágyazási tényező meghatározása Ci = qi / si
C. Közvetlen közelítő számítással képletből javítás: a szélső negyedekben 1,6 · Cá a belső félben ,8 · Cá

23 Ágyazási tényező meghatározása Ci = qi / si
Közvetlen közelítő számítással javítás: a szélső negyedekben 1,6 · Cá a belső félben ,8 · Cá

24 Számpélda a Winkler-modell alkalmazására