Az előadás letöltése folymat van. Kérjük, várjon

Az előadás letöltése folymat van. Kérjük, várjon

BÖHM Csaba 2010. 10.26. Utófeszített vasbeton lemez statikai számítása Közelítő számítás Feszített szerkezetek (BMEEOHSMC07)

Hasonló előadás


Az előadások a következő témára: "BÖHM Csaba 2010. 10.26. Utófeszített vasbeton lemez statikai számítása Közelítő számítás Feszített szerkezetek (BMEEOHSMC07)"— Előadás másolata:

1 BÖHM Csaba Utófeszített vasbeton lemez statikai számítása Közelítő számítás Feszített szerkezetek (BMEEOHSMC07)

2 BÖHM Csaba, Általános információk • Elérhetőségek: Böhm Csaba – Pannon Freyssinet Fővállalkozó Kft. tervezési irodavezető Iroda:Pannon Freyssinet Kft Budapest, Budafoki út 111. (Buda Plaza irodaház)

3 BÖHM Csaba, Gyakorlat tárgya, határidők • Feladat: Utófeszített vasbeton lemez statikai számítása  Közelítő számítás  Részletes számítás  Zsaluzási/Vasalási terv, Feszítési terv • Határidők:  Modell + Terv 50%: , kedd (gyakorlati órán) (pótlás különeljárási díj fejében)  Végleadás (különeljárási díj) , hétfő, 12:00

4 BÖHM Csaba, Konzultációk • Konzultáció módja, időpontjai: - -ben - levelező lista: ??? - személyesen, órai keretek között

5 BÖHM Csaba, Feladatkiírás • Tervezési alapadatok:  fesztávolságok  oszlopméret  betonminőség  használati funkció Névre szóló feladatlap!!!

6 Utófeszített vasbeton lemez statikai számítása Közelítő számítás

7 BÖHM Csaba, Tartalom 1.Kiindulási adatok 2.Közelítő méretfelvétel 3.Tervezési paraméterek felvétele 4.Feszítés szükséges mennyiségének meghatározása 5.Igénybevételek számítása 6.Feszültségek ellenőrzése 7.Teherbírási határállapot vizsgálata

8 BÖHM Csaba, Kiindulási adatok • 1.1. Alaprajzi geometria  Fesztávolságok  Oszlopméret

9 BÖHM Csaba, Kiindulási adatok • 1.2. Felhasznált szabványok  [1] MSZ EN 1990:2005: A tartószerkezetek tervezésének alapjai  [2] MSZ EN :2005: A tartószerkezeteket érő hatások. Általános hatások. Sűrűség, önsúly és az épületek hasznos terhei.  [3] MSZ EN :2010: Betonszerkezetek tervezése. Általános és az épületekre vonatkozó szabályok.  [4] MSZ EN 206-1:2002: Beton. 1. rész: Műszaki feltételek, teljesítőképesség, készítés és megfelelőség  [5] MSZ EN 10080:2005: Betonacél. Hegeszthető betonacél. Általános követelmények  [6] prEN :2006: Feszítőacélok. 3. rész: Feszítőpászma

10 BÖHM Csaba, Kiindulási adatok • 1.2. Felhasznált irodalom, szoftverek  [7] Deák Gy. - Erdélyi T. - Fernezelyi S. - Kollár L. - Visnovitz Gy.: Terhek és hatások  [8] Deák Gy. - Draskóczky A. - Dulácska E. - Kollár L. - Visnovitz Gy.: Vasbetonszerkezetek  [9] British Concrete Society Technical Report No. 43: Post-tensioned concrete floors Design Handbook  [10] Freyssinet prestressing system - European Technical Approval (ETA-06/0226)  [I] MathCad 14  [II] AutoCad 2009  [III] Axis Vm 9 3l. kiadás  [IV] Microsoft Excel 2007

11 BÖHM Csaba, Kiindulási adatok • 1.3. Anyagjellemzők - Beton

12 BÖHM Csaba, Kiindulási adatok • 1.3. Anyagjellemzők - Betonacél

13 BÖHM Csaba, Kiindulási adatok • 1.3. Anyagjellemzők - Feszítőpászma

14 BÖHM Csaba, Kiindulási adatok • 1.3. Anyagjellemzők - Feszítőpászma

15 BÖHM Csaba, Kiindulási adatok • 1.3. Anyagjellemzők – Feszítőpászma  tapadásmentes ("csúszóbetétes") feszítés  tapadásmentes feszítéshez szolgáló pászmákat gyárilag ellátják korrózióvédelemmel  korrózióvédelem egyrészt a pászmákat körbevevő grafitzsírból, másrészt a pászmát és a zsírt körbeölelő, kb. 1-1,5 mm falvastagságú KPE burkolatból áll  zsírnak a korrózióvédelem mellett a súrlódási ellenállás csökkentésében is fontos szerepe van  az így kialakított feszítőpászmát a gyakorlatban "csúszópászmának" nevezik.

16 BÖHM Csaba, Kiindulási adatok • 1.3. Anyagjellemzők – Feszítőpászma

17 BÖHM Csaba, Kiindulási adatok • 1.4. Terhek – Állandó és állandó jellegű terhek  Tartószerkezet önsúlya:25,0 kN/m 3  Rétegek:1,50 kN/m 2  Gépészet:0,75 kN/m 2  Feszítés:később!  Biztonsági tényezők:

18 BÖHM Csaba, Kiindulási adatok • 1.4. Terhek – Esetleges terhek  Hasznos teher:4,00 kN/m 2 (C2) Megadott használati funkció alapján megválasztandó!  Válaszfalak:0,50 kN/m 2 Könnyű szerelt válaszfal – pl. gipszkarton Felületen egyenletesen megoszló teher!

19 BÖHM Csaba, Kiindulási adatok • 1.4. Terhek – Esetleges terhek  Biztonsági és kombinációs tényezők:

20 BÖHM Csaba, Kiindulási adatok • 1.4. Terhek – Teherkombinációk  Teherbírási határállapot:  Használhatósági határállapot:

21 BÖHM Csaba, Közelítő méretfelvétel • 2.1. Födémlemez vastagságának meghatározása  hasznos teher alapértékéből  lineáris interpoláció megengedett  cm-re kereken Hasznos teher [kN/m2]Fesztávolság/lemezvastagság

22 BÖHM Csaba, Közelítő méretfelvétel • 2.2. Födémlemez vastagságának ellenőrzése  legjobban terhelt oszlop

23 BÖHM Csaba, Közelítő méretfelvétel • 2.2. Födémlemez vastagságának ellenőrzése  hasznos teher redukció  redukció vs. kombinációs tényező

24 BÖHM Csaba, Közelítő méretfelvétel • 2.2. Födémlemez vastagságának ellenőrzése  terhelt felület:

25 BÖHM Csaba, Közelítő méretfelvétel • 2.2. Födémlemez vastagságának ellenőrzése - 1. feltétel  Az oszlop pereme mentén számítható átszúródási teherbírásra vonatkoztatott kihasználtság legfeljebb 80%-os legyen.

26 BÖHM Csaba, Közelítő méretfelvétel • 2.2. Födémlemez vastagságának ellenőrzése - 2. feltétel  Az az átszúródási vonal, melynél már elegendő a nyírásra nem vasalt vasbeton lemez nyírási teherbírása legfeljebb 6h távolságra legyen az oszlop kerületétől.

27 BÖHM Csaba, Közelítő méretfelvétel • 2.2. Födémlemez vastagságának ellenőrzése - 2. feltétel

28 BÖHM Csaba, Tervezési paraméterek felvétele • 3.1. Betonacélra és feszítőpászmára vonatkozó betonfedés

29 BÖHM Csaba, Tervezési paraméterek felvétele • 3.2. Megengedhető feszültségek

30 BÖHM Csaba, Tervezési paraméterek felvétele • 3.2. Megengedhető feszültségek

31 BÖHM Csaba, Tervezési paraméterek felvétele • 3.3. Lehajlás határértékei

32 BÖHM Csaba, Tervezési paraméterek felvétele • 3.4. Feszítésre vonatkozó paraméterek  Átlagos beton nyomófeszültség a feszítés hatására:  Feszítéssel egyensúlyozandó teherhányad: Vasbeton lemez önsúlyának %-a (alapérték!)

33 BÖHM Csaba, Tervezési paraméterek felvétele • 3.4. Feszítésre vonatkozó paraméterek  Feszítőkábel magassági vonalvezetése: • függőleges értelemben parabolikus vonalvezetés • a feszítőkábelek a lemez alsó és felső vasalása között helyezkednek el • általánosságban a feszítőkábelek közbenső támaszoknál a lehetséges legmagasabb ponton, mezőközepeken a lehetséges legalacsonyabb ponton, a lehorgonyzási pontokon pedig a lemez magasságának felében helyezkednek el • a feszítőkábeleket is a lágyvasaláshoz hasonlóan két "rétegben" kell elhelyezni. Az a bevett gyakorlat, hogy a hosszabbik fesztávolságok irányában helyezzük el a "külső réteget", a rövidebbik fesztávolságok irányában pedig a "belső réteget".

34 BÖHM Csaba, Tervezési paraméterek felvétele • 3.4. Feszítésre vonatkozó paraméterek

35 BÖHM Csaba, Tervezési paraméterek felvétele • 3.4. Feszítésre vonatkozó paraméterek

36 BÖHM Csaba, Tervezési paraméterek felvétele • 3.5. Geometriai jellemzők felvétele  A közelítő számítás során az úgynevezett helyettesítő gerendasávok módszerét kell használni.  Folytatólagos többtámaszú tartó számítása.  A módszer nem alkalmas: a) Az oszlopok feletti lemezrész megnövekedett merevségének figyelembevételére. A lemez hajlítási merevsége az oszlop felett megegyezik a mezőben számítható hajlítási merevséggel. b) A lemez két irányban való teherviselésének figyelembevételére. c) A szerkezet merevségei kizárólag a beton keresztmetszet keresztmetszeti jellemzői alapján kerülnek számításra.

37 BÖHM Csaba, Tervezési paraméterek felvétele • 3.5. Geometriai jellemzők felvétele

38 BÖHM Csaba, Tervezési paraméterek felvétele • 3.5. Geometriai jellemzők felvétele • A módszer alkalmazása esetén a lemezt mindkét irányban a teljes teherre kell méretezni! • Az egyes gerendasávok szélességét a gerendasávra merőleges metszetben értelmezett nyíró igénybevétel zérus pontjai közötti távolság adja. • A nyíróerő ábra a nyomatéki ábra első deriváltja, tehát ott van zérushelye, ahol a hozzá tartozó nyomatéki ábra első deriváltja zérus, azaz érintője vízszintes.

39 BÖHM Csaba, Tervezési paraméterek felvétele • 3.5. Geometriai jellemzők felvétele • a szerkezet szimmetriája miatt 2-2 sáv (1-4, 2-3, A-E, B-D) geometriai jellemzői azonossak • a tervezési feladatban elegendő a párok közül az egyikkel foglalkozni

40 BÖHM Csaba, Feszítés szükséges mennyiségének meghatározása • a felvett egyensúlyozandó teherhányadból és függőleges kábelvezetésből lehet meghatározni. • közel azonos fesztávolságok esetén általában a szélső mezőben lesz a legnagyobb feszítőerőre szükség • ez a kábel jelentősen lecsökkentett belógásának eredménye

41 BÖHM Csaba, Feszítés szükséges mennyiségének meghatározása

42 BÖHM Csaba, Feszítés szükséges mennyiségének meghatározása • a) A kábeltengely magasságának módosítása a közbenső mezőben. (Tekintettel kell lenni a módosított kábelre merőleges irányú kábelek pozíciójára is). • b) A szélső mezőben egyensúlyozott teherhányad csökkentése. (Alkalmazott pászmaszám csökkentése.) • c) Kis mértékű túllépés megengedhető, ha számítással igazolható a szerkezet feszítési állapotban való megfelelősége.

43 BÖHM Csaba, A gerendasávok igénybevételeinek számítása • Nyomatékok állandó teherből – X irány  Szerkezeti önsúly

44 BÖHM Csaba, A gerendasávok igénybevételeinek számítása • Nyomatékok állandó teherből – X irány  Burkolati rétegek  Gépészeti teher

45 BÖHM Csaba, A gerendasávok igénybevételeinek számítása • Nyomatékok állandó teherből – X irány • Igénybevétel – teher arány • EA=áll, EI=áll, lineáris számítás • Egységteher alkalmazása!

46 BÖHM Csaba, A gerendasávok igénybevételeinek számítása • Nyomatékok állandó teherből – X irány  Feszítés „i”  Feszítés „t”

47 BÖHM Csaba, A gerendasávok igénybevételeinek számítása • Nyomatékok állandó teherből – X irány

48 BÖHM Csaba, A gerendasávok igénybevételeinek számítása • Nyomatékok esetleges teherből – X irány • Nincs parciális leterhelés, megnövelt, helyettesítő totálteherrel vesszük figyelembe!

49 BÖHM Csaba, A gerendasávok igénybevételeinek számítása • Nyomatékok állandó teherből – Y irány

50 BÖHM Csaba, A gerendasávok igénybevételeinek számítása • Nyomatékok esetleges teherből – Y irány

51 BÖHM Csaba, A gerendasávokban keletkező feszültségek ellenőrzése • Feszítési állapot • csak szerkezeti önsúly és feszítés „i” • "+" előjel húzást, a "-" előjel nyomást jelent

52 BÖHM Csaba, A gerendasávokban keletkező feszültségek ellenőrzése • Feszítési állapot • a) Nyomófeszültség túllépés esetén: az alkalmazott feszítőerő csökkentése (célszerűen pászmaszám csökkentéssel). • b) Húzófeszültség túllépés esetén: az alkalmazott feszítőerő növelése (célszerűen pászmaszám növeléssel).

53 BÖHM Csaba, A gerendasávokban keletkező feszültségek ellenőrzése • Használhatósági határállapot – kvázi állandó kombináció • Előjelszabályok: • Hajlítónyomaték: - "+", ha az alsó szélső szálban okoz húzást - "-", ha a felső szélső szálban okoz húzást • Normálerő: - "+", ha húzás (a feladatban ilyen eset nem állhat elő) - "-", ha nyomás

54 BÖHM Csaba, A gerendasávokban keletkező feszültségek ellenőrzése • Használhatósági határállapot – kvázi állandó kombináció

55 BÖHM Csaba, A gerendasávokban keletkező feszültségek ellenőrzése • Használhatósági határállapot – kvázi állandó kombináció

56 BÖHM Csaba, A gerendasávokban keletkező feszültségek ellenőrzése • Használhatósági határállapot – kvázi állandó kombináció

57 BÖHM Csaba, A gerendasávokban keletkező feszültségek ellenőrzése • Használhatósági határállapot – kvázi állandó kombináció

58 BÖHM Csaba, A gerendasávokban keletkező feszültségek ellenőrzése • Használhatósági határállapot – kvázi állandó kombináció

59 BÖHM Csaba, A gerendasávokban keletkező feszültségek ellenőrzése • Használhatósági határállapot – kvázi állandó kombináció

60 BÖHM Csaba, A gerendasávokban keletkező feszültségek ellenőrzése • Használhatósági határállapot – kvázi állandó kombináció a) Alkalmazott feszítőerő növelése (célszerűen pászmaszám növeléssel). b) Szerkezeti vastagság növelése (nem célszerű). c) Kis mértékű túllépés megengedhető, ha számítással igazolható a repedéstágassági követelmény. • A repedéstágassági követelmény igazolása a részletes statikai számítás része. • A gyakorlatban a fenti lehetőségek mérlegelését döntően befolyásolja a gazdaságossági oldal.

61 BÖHM Csaba, Teherbírási határállapot • Az alapháló szükséges átmérőjét és osztását egy közbenső mezőben kell meghatározni. • A célra vezető megoldás, hogy a közbenső mezőben keletkező pozitív nyomatékok közül a legkisebbre -iránytól függetlenül- számítjuk ki a szükséges vasalás mennyiségét, minden további helyen erősítő vasalást alkalmazunk. • A közelítő számítás során az alsó erősítő vasalás mennyiségét a legnagyobb pozitív nyomaték helyén kell számítani, iránytól függetlenül. • Felső vasalást a legnagyobb nyomatéki igénybevételből kell meghatározni.

62 BÖHM Csaba, Teherbírási határállapot • Például: legnagyobb negatív nyomaték helye

63 BÖHM Csaba, Teherbírási határállapot • Például: legnagyobb negatív nyomaték helye

64 BÖHM Csaba, Teherbírási határállapot • Például: legnagyobb negatív nyomaték helye

65 BÖHM Csaba, Teherbírási határállapot • Például: legnagyobb negatív nyomaték helye

66 KÖSZÖNÖM A FIGYELMET!


Letölteni ppt "BÖHM Csaba 2010. 10.26. Utófeszített vasbeton lemez statikai számítása Közelítő számítás Feszített szerkezetek (BMEEOHSMC07)"

Hasonló előadás


Google Hirdetések