Előadást letölteni
Az előadás letöltése folymat van. Kérjük, várjon
1
Cölöpalapozások
2
Cölöpalapozások méretezése
3
A tervezés rendje, követelményei
4
Nyomott cölöpök tervezésének rendje
a kiindulási adatok rögzítése, értékelése építmény, helyszín, talaj-talajvíz, körülmények cölöpválasztás típus, átmérő, hossz vagy darabszám közelítő méretezés a becsült teher és teherbírás összevetése a cölöpalap konstrukciójának kialakítása elrendezés, kivitelezés, felszerkezeti kapcsolat részletes statikai ellenőrzés a követelmények teljesülésének igazolása a kivitel tervek elkészítése típus, méret, vasalás, elrendezés, darabszám, készítési sorrend, lehajtáskor várható akadályok a kivitel műszaki felügyeletének előírása cölöpözési jkv, integritásvizsgálat, próbaterhelés
5
Cölöpök statikai követelményei
valamennyi egyedi cölöp teherbírásának nagyobbnak kell lennie a rájutó tehernél az egyedi cölöp süllyedése nem lehet nagyobb a megengedettnél a cölöpcsoportra jutó eredő erőt el kell bírnia a cölöpcsoportnak a cölöpcsoport süllyedése is megengedhető legyen
6
A cölöpcsoport határereje
az egyedi cölöpök határerejének összege lebegő cölöpöknél az MSZ szerint bizonyos (szerény mértékű) csökkentés a cölöpcsúcs síkjában feltételezhető helyettesítő síkalap határteherbírásaként szélességét a köpenysúrlódás miatt a befoglaló kontúrvonalak által kiadódónál valamelyest nagyobbra lehet venni
7
Cölöpcsoport RH határereje az egyedi cölöpök Phi határerejének összegzéseként
A módosító tényező általában =1,0 zárt alakzatban, szemcsés talaj-ba vert, lebegő cölöpök esetén =1,1 vonal mentén levert cölöpökre a cölöpszámtól függően =1,0…0,6
8
Cölöpcsoport határereje helyettesítő síkalapként
9
Az egyedi cölöpök süllyedése
a csúcs alatti 2.D talajzóna kompressziójából, de a legtöbb esetben minimális (elhanyagolható), mert a lebegő cölöpöknél domináns köpenysúrlódás kb. 1 cm elmozdulással már mobilizálódik az álló cölöpök csúcsa jó teherbírású talajra támaszkodik próbaterhelési tapasztalatok szerint határerőnél 5-10 mm-nél kevesebb
10
Cölöpcsoport süllyedésének becslése
11
A cölöptervezés lényege
Típus- és méret választás Kiosztás - tengelytávolság Egyedi cölöp tervezése talajtörésre Közelítő ellenőrzések
12
Cölöpválasztás szempontjai
a helyszíni talaj- és talajvízviszonyok, beleértve a talajban előforduló ismert vagy lehetséges akadályokat is; a cölöpözéskor keletkező feszültségek; a készítendő cölöp épségének megőrzésére és ellenőrzésére szolgáló lehetőségek; a cölöpözési módszer és sorrend hatása a már elkészült cölöpökre, a szomszédos tartószerkezetekre és közművezetékekre; a cölöpözéskor megbízhatóan betartható tűréshatárok; a talajban előforduló vegyi anyagok káros hatásai; a különböző talajvizek összekapcsolódásának lehetősége; a cölöpök kezelése és szállítása; a cölöpözés hatásai a környező építményekre. a cölöpök távolsága a cölöpcsoportban; a cölöpözéssel a szomszédos szerkezetekben okozott elmozdulások vagy rezgések; az alkalmazandó verőberendezés vagy vibrátor típusa; a cölöpökben a verés által keltett dinamikus feszültségek; fúróiszappal készülő fúrt cölöpök esetében a folyadéknyomás szinten tartásának szükségessége, megakadályozandó a furat falának beomlását és a furat talpának hidraulikus talajtörését; a cölöptalp és – egyes esetekben, különösen bentonit alkalmazásakor – a palást megtisztítása a fellazult törmelék eltávolítása végett; a furatfal betonozás közbeni helyi beomlása, mely földzárványt okozhat a cölöpszárban; talaj vagy talajvíz behatolása a helyben betonozott cölöptestbe és az átáramló víz lehetséges zavaró hatásai a még nedves betonban; a cölöpöt körülvevő telítetlen homokrétegeknek a beton vizét elszívó hatása; a talajban előforduló vegyi anyagok kötésgátló hatása; a talajkiszorító cölöpök talajtömörítő hatása; a talajnak a cölöpfúrás által okozott megzavarása.
13
Egyedi cölöp törőerejének meghatározási módszerei
statikus próbaterhelés a helyszínén, a tervezett cölöpfajtán hasonló próbaterhelések eredményeinek adaptálása számítás altalajszelvény alapján statikus szondadiagram nyírószilárdság azonosító paraméterek dinamikus próbaterhelés illesztés korrelációs összefüggés verési képlet
14
Statikus cölöppróbaterhelések
15
Próbaterhelési rendszerek
21
Önlehorgonyzó próbacölöppel (VUIS)
23
STATNAMIC
24
Cölöppróbaterhelés EN ISO 22477/1
talajvizsgálat nem távolabb 5,0 m-nél és legalább 5,0 m-re a talp alá osztott cölöp is, de csak Oesterberg-cella (?) minimális „tiszta” távolság a horgonycölöpöktől 3D vagy 2,5 m 10 % tartalék az ellentartásban 0,01Pmax és 0,01 mm mérési pontosság Belső erőeloszlás mérésére több módszert ajánl 8 lépcső közbenső tehermentesítés nélkül cölöpkészítés utáni idő: szemcsés talaj 5 nap, kötött talajban 3 hét fúrt, 5 hét vert cölöpre terhelés 0,25 mm/5perc, de min. 60 perc, legalább 2Rc-ig sokféle görbét kell megadni: F-s, F-t, s-t, s-lgt, F-ay, Fs-s, Fb-s, F(z)-t, Fsi-s szabad korrigálni az F-s görbét hosszabb időtartamra szabad extrapolálni nagyobb süllyedésre s=D/10-nél törési állapot kúszási erő értelmezése (ay erőteljes áltozása)
25
A terhelőerő időbeli változása
26
A süllyedés időbeli alakulása
27
A terhelő erő és a süllyedés kapcsolata
28
Próbaterhelési görbe
29
Törőerő meghatározása hiperbolikus közelítéssel
30
Törőerő meghatározása extrapolációval Mazurkievicz szerint
31
Próba-terhelés értékelése
32
Cölöpellenállás számítása talajvizsgálat alapján
33
Cölöpteherbírásszámítás szemiempirikus módszerekkel
PCS csúcsellenállás ACS keresztmetszeti terület CS vagy qb fajlagos csúcsellenállás PK köpenysúrlódás Hi · Ki rétegvastagság x cölöpkerület i vagy qsi fajlagos köpenysúrlódás
34
b és s köralakú cölöpökre 1,0
qb talpellenállás qbH korlátozása qbH<15 MPa lehet előterhelt, nagyon tömör, meszes homokok esetében további csöökentés b és s köralakú cölöpökre 1,0 qcI a talp alatti dcrit kritikus mélységre vonatkozó átlag qcII a talp alatti dcrit kritikus mélység minimuma qcIII a talp feletti 8D hossz minimuma, de legfeljebb 2 MPa dcrit 4D és 0,7D közötti azon mélység, mely a legkisebb qb értéket adja qs palástellenállás qs = s qcH qcH korrekciója ha egy 1,0 m-nél hosszabb szakaszon qc15 MPa, qcH=15 MPa legyen, (ez egyben qs 120 kPa korlátozást is jelent) ha egy 1,0 m-nél rövidebb szakaszon qc 12 MPa, qcH=12 MPa legyen, ha a szondázás terepszintje magasabban volt, mint lesz az üzemi állapotban, s ezért a függőleges hatékony feszültség valamely mélységben szc’-ről szH’-ra csökken, akkor a figyelembe vehető szondaellenállás qcH=qcH·(szH’/szc’) legyen
35
Statikus szondadiagram
37
Fajlagos cölöpteherbírások SPT alapján az N30 ütésszámból Poulos (Decourt)
Palástellenállás (kPa) qs = AN + BN · N30,s Talpellenállás (MPa) qb = CN · N30;b Óvatos alkalmazást!
38
statikus (elméleti) képletek az EC 7 csak próbaterheléssel igazolt számítási képleteket ismer el a nemzetközi szakirodalom (Poulos, Lancelotta) teljes feszültségek analízise (cu – ju=0) talpellenállás qb = 9 · cu · Rc vert cölöp Rc = (D + 0,5) / (2 · D) ≤ 1,0 fúrt cölöp Rc = (D + 1,0) / (2 · D + 1,0) ≤ 1,0 palástellenállás qs = a · cu = a(cu) · cu vert cölöp: a = 0,25 / (cu / sz’)0, ha (cu / sz’) ≤ 1,0 a = 0,25 / (cu / sz’)0, ha (cu / sz’) ≥ 1,0 fúrt cölöp: a = 0,21 + 0,26 · (pa / cu) hatékony feszültségek analízise (j’ – cu=0) talpellenállás qb = N(j) · sz’· Rc(H/D; j) vert cölöp Berezancev 0,5 < Rc < 0,85 és N(j=30)=33 – N(j=36)=88 fúrt cölöp qb(fúrt) / qb(vert) = 0,3 – 0,5 palástellenállás qs = K · sz’ · tg d’ vert cölöp: K = 1,0 – 2,0 és d / j’ = 0,7 – 1,0 fúrt cölöp: K · tg d’ = Kt · (1 – sin j’) · OCR0,5 · tg(j’) és Kt = 0,5 – 1,0
39
qc= a stat. szonda csúcsellenállása
Kötött talajok fajlagos cölöpellenállási értékei a cu drénezetlen nyírószilárdságból Köpenysúrlódás Csúcsellenállás Talajkiszorítással készülő cölöpre Talajhelyettesítéssel készülő cölöpre cu0,06.qc qc= a stat. szonda csúcsellenállása
40
Szemcsés talajok fajlagos cölöpellenállása (vert cölöp)
41
DIN 1054 fúrt cölöpök fajlagos cölöpellenállásainak tapasztalati értékei
42
DIN 1054 vert cölöpök fajlagos cölöpellenállásának tapasztalatai értékei
44
Dinamikus próbaterhelés
47
Dinamikus próbaterhelés
Módszerek dinamikus próbaterhelés (alakváltozás- és gyorsulásmérés) modellillesztéssel (signal matching, CAPWAP) 1,35 közvetlen számítással (hullámegyenlet, CASE) ,60 verési képlet (elmozdulásmérés) kvázi-rugalmas behatolás mérésével ,75 kvázi-rugalmas behatolás becslésével v. elhanyagolásával 1,90 Kalibrálás statikus próbaterheléssel ugyanazon cölöptípuson hasonló hosszal és keresztmetszettel hasonló talajban Az eredmény megbízhatóságát növeli kellő ütőhatás (2-10 t) elég nagy elmozdulás (10-50 mm) hosszabb erőhatás (5-100 ms) Alkalmazás terv igazolására próbaveréshez teherbírás egyenletességének igazolására
48
Verési képletek (Hiley, DELMAG, Dán, Holland)
1 és 2 hatékonysági tényezők Mgh ütési energia Q verési ellenállás sr kvázi-rugalmas behatolás sm maradó behatolás
49
Biztonság az MSZ 15005 szerint
50
A PH határerőt meghatározása a Pt törőerőből az MSZ 15005 szerint
1=0,9…0,5 a törőerő meghatározási módjától függően 2=1,0…0,9 a talajviszonyok változékonyság alapján 3=0,9….0,5 az esetleges károsodás következményei szerint
53
A biztonság az Eurocode 7 szerint
56
Modelltényező az EC7 NM szerint
NA25.2. Nem kell modelltényezőket alkalmazni (1,0 modelltényezővel szabad számolni), ha egyidejűleg teljesül, hogy – az alkalmazott eljárás kidolgozásakor a talajjellemzőket igazolhatóan olyan értékekkel vették figyelembe, melyek karakterisztikus értékeknek tekinthetők, – a tervező a talajjellemzők karakterisztikus értékeivel alkalmazza az eljárást. NA25.3. A következőkben megadott modelltényezőket kell alkalmazni, ha egyidejűleg igaz, hogy – az alkalmazott eljárás kidolgozásakor a talajjellemzőket igazolhatóan átlagértékekkel vették figyelembe, – a tervező is a talajjellemzők átlagértékeivel alkalmazza az eljárást. Az alkalmazandó modelltényezők: – statikus szondázás (CPT) csúcsellenállásából származtatott fajlagos cölöpellenállások esetében 1,05, – laboratóriumi vizsgálatokkal megállapított nyírószilárdságból származtatott fajlagos cölöpellenállások esetében 1,1, – tapasztalatai alapon felvett nyírószilárdsági paraméterek vagy azonosító és állapotjellemzők alapján megállapított fajlagos cölöpellenállások esetében 1,2. Ha az alkalmazás feltételei az előbbi két eset között vannak, akkor a tervező az előbbiekben javasolt értékek és 1,0 közötti modelltényezőket vehet számításba.
57
Cölöptervezési szabványok áttekintése EC 7 és EN ISO 22477/1
számítási képletek a cölöpellenállás meghatározására talajvizsgálat alapján nincs pontosítva a vizsgálat módszere 1. rész: csak elvi szinten értelmezve és csak próbaterheléssel igazolt képletet elfogadva 2. rész: mellékletben a CPT-alapján a holland szabvány és a DIN nyomán próbaterhelés a cölöpellenállás meghatározására (vizsgálat a legrosszabb helyen) statikus EN ISO 22477/1 szerint extrapoláció nem megengedett kisebb átmérőjű cölöpön is végezhető, ha elkülönítve mérik az ellenállás összetevőit dinamikus EN ISO 22477/4 szerint hasonló cölöpön, hasonló talajban végzett, statikus próbaterheléssel igazolt értékeléssel különböző színvonalú értékelések a jelillesztéstől a verésig parciális tényezők a cölöpellenállás tervezési értékének meghatározására cölöptípustól függően talpra és palástra, illetve a teljes ellenállásra külön 1,10 és 1,25 közötti értékek korrelációs tényezők a cölöpellenállás karakterisztikus értékének meghatározására a méretezési módszertől és a vizsgálatok számától függően 1,0 és 1,90 között modelltényező a nemzeti mellékletben ha átlag- és nem karakterisztikus értékkel számolnak 1,1 és 1,3 között a talajszilárdság felvételétől függően
58
Negatív köpenysúrlódás
Okai: felszíni teher, verés okozta pórusvíznyomás-többlet, fiatal feltöltések összenyomódása önsúly hatására, feltöltés roskadása, talajvízszint csökkenése, szerves talajok másodlagos összenyomódása Jellemzői: 5-10 mm süllyedés is elegendő a mobilizálódáshoz, neutrális szint függ a biztonságtól, a teherbírási összetevők arányától és mobilizáló mozgásuknak a felszínsüllyedéshez viszonyított arányától, süllyedési, nem teherbírási probléma, mert elegendően nagy mozgás után már nem lehet negatív köpenysúrlódás, a hasznos, esetleges terhek nem okoznak gondot, cölöpcsoportban a helyzet kedvezőbb Védekezési lehetőségek: előterhelés a konszolidáció kivárásával (s/t<1cm/hó), cölöpköpeny kikapcsolása védőcsővel, kenéssel kellően nagy biztonság a töréssel szemben felszerkezet süllyedéstűrésének növelése Negatív köpenysúrlódás
60
Cölöpözési technológiák
62
A cölöpanyag hasznosulása
20 cölöpözési projekt Nápoly mellett vulkáni eredetű talajokban
63
Talajkiszorításos cölöpk
64
Talajkiszorításos cölöptípusok MSZ EN 12699
66
Talpszélesítés
68
Termékfejlesztési irányok
Méretválaszték növelése D=12-60 cm, 18* *55 cm Üreges kialakítás 5-12 cm falvastagság Kónikus alak 1,5 ° kúpszög Előfeszítés 4-6 MPa Magas betonminőség C25-55 Speciális anyagok extrudált beton acélhaj vasalással, öntött vas, vasalt műanyagcső Toldás nyomatékbírásra is Energiacölöpök kW fűtés, hűtés
72
Toldások
74
Az alkalmazáshoz szükséges speciális információk
Épületmaradványok, feltöltések Kövesedett talajok Agresszív talajok és talajvíz Lágy réteg egy jó réteg alatt Érzékeny szomszédos épületek Környezeti korlátozások Légvezetékek
75
Lejuttatás befolyásoló tényezők: altalaj, cölöpjellemzők, verési paraméterek összehasonlítható tapasztalat (saját adatbázis) próbacölöpözés dinamikai számítások (hullámegyenlet) ellenőrzés: din,ny 0,8b din,h 0,9a,f minősítő paraméter: Ft / Ac (törőerő / cölöpkeresztmetszet) veszélyes zónák: nyomásra: kövesedett réteg, húzásra: átmenet lágy rétegbe qc≈30-40 MPa esetén L=10-15 m hossz és ΔV=6-8 % tömörítés lehetséges max. 0,5 m lökethossz 1 % kár elfogadható elvárt pontosság: helyzet: 0,1 m, ferdeség: 4 cm/m segítő módszerek: előverés, előfúrás, vésőzés, előrobbantás, öblítés
77
Fúrt cölöpök
84
Méretek, mérettűrések Méret 0,3 ≤ D ≤ 3,0 m Wmin ≥ 0,4 m L / W ≤ 6
A ≤ 10 m2 Dtalp / D ≤ 2 szemcsés t. Dtalp / D ≤ 3 kötött t. Dtörzsmax / D ≤ 2 Mérettűrések e ≤ 0,10 m ha D ≤ 1,0 m e ≤ 0,1*D ha 1,0 ≤ D ≤ 1,5 m e ≤ 0,15 m ha D ≥ 1,5 m i ≤ 0,02 m/m ha n ≥ 15 i ≤ 0,04 m/m ha 4 ≤ n ≤ 15
85
Fúrt cölöpök betonminősége
Betonminőség: C20/25 – C30/37 Adalékanyag: dmax≤32 mm és betéttávolság/4 Cementtartalom: ≥325 kg/m3 (száraz betonozás) ≥375 kg/m3 (víz alatti betonozás) Víz/cement tényező: v/c0,6 Adalékanyag ≥400 kg/m3 (ha d>8 mm) d0,125 mm +cement ≥450 kg/m3 (ha d≤8 mm) Betonkonzisztencia 460≤Ø≤530 (száraz betonozás) Terülési átmérő ≤Ø≤600 (szivattyú és víz alatt) 570≤Ø≤630 (betonozás zagy alatt)
86
Támasztófolyadék Bentonitszuszpenzió Polimerszuszpenzió
Egyéb szuszpenziók (bentonit+polimer, más agyagásvány)
87
Vasalás Acölöp ≤ 0,5 m2 Avas ≥ 0,5 % Acölöp
0,5 m2 ≤ Acölöp ≤ 1,0 m2 Avas ≥ 0,0025 m2 Acölöp ≥ 1,0 m2 Avas ≥ 0,25 % Acölöp min 4 Ø12 min. betéttávolság 100 mm kengyel min Ø6 ill. dhosszvas/4 betonfedés 60 mm ha a cölöpátmérő > 60 cm 50 mm ha a cölöpátmérő ≤ 60 cm
88
Fúrás gyors legyen a fúrás a talp egyenletes felfekvése biztosítandó
túlfúrás új műszakban végzett betonozáskor talptisztítás falvédelem: béléscső: n≤15 esetén kötelező, víztúlnyomás, előtolás támasztófolyadék iránycső kell, folyadékminőség, tartalék, dugattyúhatás, n≤15 esetén tilos spirál-talajdugó: n≤10 esetén folyós homok, cu≤15 kPa agyag esetén próbacölöp földkiemelés minimalizálása falvédelem nélkül: d≤60 cm esetén, n≤15 esetén, szilárd talaj
89
Acélbetét toldás: vb. szabály, kiegészítő rögzítés, ponthegesztés nem
hajlítás: vb. szabály, 5 és 100 °C hőmérséklethatárok betonacélkosár: huzal, kampó, hegesztés merevítőgyűrű, elosztóvasalás, átlós merevítés távtartó központosság, takarás min. 3 m-ként 3 db beállítás: gyorsan, függesztve, 0,15 m pontosság, spirálnál utólag is szabad enyhe vibrálással, húzással
90
Betonozás Gyors kezdés a fúrás után
Talp- és fúróiszap ellenőrzése (mintavétel is) Folytonos betonozás (konzisztencia és tartalék) Betonozócső - Kontraktorcső (Méret min. 6Dmax vagy 15 cm, tölcséres vég, sima fal, dugó) Max. D megemelés, 1,5 – 2,5 m bemerülés, lassú kiemelés Béléscső visszahúzása Belső vibrálás tilos Betonvédelem (áramló vízben, puha talajban, fagyban) Visszavésés Jegyzőkönyvezés
Hasonló előadás
© 2024 SlidePlayer.hu Inc.
All rights reserved.