Az előadás letöltése folymat van. Kérjük, várjon

Az előadás letöltése folymat van. Kérjük, várjon

A vízüzem hatása a szekunderköri berendezések elhasználódására Ősz J., Tajti T. Energetikai Gépek és Rendszerek Tanszék Pécs, 2005. 11. 9-11.

Hasonló előadás


Az előadások a következő témára: "A vízüzem hatása a szekunderköri berendezések elhasználódására Ősz J., Tajti T. Energetikai Gépek és Rendszerek Tanszék Pécs, 2005. 11. 9-11."— Előadás másolata:

1 A vízüzem hatása a szekunderköri berendezések elhasználódására Ősz J., Tajti T. Energetikai Gépek és Rendszerek Tanszék Pécs,

2 1. Szekunderköri berendezések

3 Berendezések –Kondenzátor, –E1-E5 kisnyomású előmelegítő, –GTT gáztalanítós táptartály, –E6-E8 nagynyomású előmelegítő (csere 2005-től), –Cseppleválasztó-újrahevítő, –Nedvesgőz- és tápvíz vezetékek, –Gőzfejlesztők. A korróziós fogyások a hátralévő üzemidőre és 108%-os teljesítményre vannak számítva.

4 2. Kondenzátor •Új kondenzátor, csere: –17. (1-2. blokk), –12. (3-4. blokk) kampánytól. •Új kondenzátor csövek anyagminősége: ASTM 316L (ausztenites acél), (Φ22x0,6 mm). •Kondenzátor csövek hűtővíz-oldali lerakódási problémája a levegőhűtő-zóna áramlásának megváltoztatásával és a különböző keménységű golyós tisztítással megszűnt? •Gőzoldal: –nedvesgőz vízcseppjeinek lokális eróziós hatása, –csöveken lecsurgó csapadék eróziós-korróziója.

5 Kondenzátor •Nedvesgőz vízcseppjeinek lokális eróziós hatása: szélső csövek s=0,7 mm (878 db), Δs tartalék =0,1 mm. •Csövek köpenytéri (csapadék) eróziós-korróziója: –w k =0,31 μg/cm 2 h, –Δs=2,8 μm/év, –s-éΔs=0,6-(39.2,8/1000)=0,49 mm. •Csővek csőtéri (hűtővíz) eróziós-korróziója: –w k =0,31 μg/cm 2 h, –Δs=2,8 μm/év, –s-éΔs=0,49-(39.2,8/1000)=0,38 mm. •Elegendő-e az s=0,38 mm az 50. évben?

6 3. E1-E5 kisnyomású előmelegítők •08H18N10T anyagminőségű U-csöves tápvíz- előmelegítők (Φ16x1,0 mm). •Csőtér (tápvíz) eróziós-korróziója: –w k =0,029 (pH=8,0)↔0,012 (pH>9,6) μg/cm 2 h, –Δs=0,23 (pH=8,0)↔0,11 (pH>9,6) μm/év, –s-éΔs=1,0-(16.0, ,11)/1000=0,98 mm. •Köpenytér (csapadékvíz) eróziós-korróziója: –w k =0,16 (pH=8,0)↔0,012 (pH>9,6) μg/cm 2 h, –Δs=1,3 (pH=8,0)↔0,11 (pH>9,6) μm/év, –s-éΔs=0,98-(16.1,3+34.0,11)/1000=0,95 mm. •Elegendő az s=0,95 mm az 50. évben!

7 4. E6-E8 nagynyomású előmelegítők •NE előmelegítő csere 2005-től (spirálcsöves NE-k éveken belül cserére szorultak). •Új orosz Π-csöves konstrukció, 08Cr14MF anyagminőségű csövekkel (Φ16x1,4 mm), kisebb felülettel ( F k =1205 m 2, F cs =994 m 2 ). •Csőtér (tápvíz) eróziós-korróziója: –w k =0,25 (pH>9,6) μg/cm 2 h, –Δs=2,2 (pH>9,6) μm/év, –s-éΔs=1,4-(32.2,2)/1000=1,33 mm. •Köpenytér (csapadékvíz) eróziós-korróziója: –w k =0,25 (pH>9,6) μg/cm 2 h, –Δs=2,2 (pH>9,6) μm/év, –s-éΔs=1,33-(32.2,2)/1000=1,26 mm. •Elegendő az s=1,26 mm az 50. évben!

8 5. Cseppleválasztó-túlhevítők •Ausztenites acél könyökszeparátorok beépítése ben + gőzvezeték cseréje ausztenites acélra (5-11. kampánytól). •TH1 és TH2 Szt20 anyagminőségű, Φ16x2 mm, hosszbordás acélcsövekkel. •Csőtér (kondenzálódó gőz) eróziós-korróziója: –w k =3,5 (pH=8,0)↔0,25 (pH>9,6) μg/cm 2 h, –Δs=31 (pH=8,0)↔2,2 (pH>9,6) μm/év, –s-éΔs=2,0-( ,2)/1000=1,43 mm. •Köpenytér (túlhevített gőz) eróziós-korróziója: –KWU formulával nem számítható, pesszimistán megegyezik a csőtérivel: –s-éΔs=1,43-( ,2)/1000=0,86 mm. •Elegendő az s=0,86 mm az 50. évben?

9 6. Csővezeték •Tápvíz-vezetékek: a korróziós fogyás alapján, a nagyobb falvastagságok miatt valószínűleg elegendő a falvastagság az 50. évben (geometria ismeretének hiányában nem vizsgáltuk). •Nedvesgőz-vezetékek: Az E4-E8 megcsapolási vezeték kezdeti szakaszát (a kényszerzárású visszacsapó szelepig) és a tápvíz-előmelegítők csonkját, a kaszkád víztelenítések vezetékét között ausztenites acélra cserélték. Valószínűleg a teljes megcsapolási vezetéket ausztenites acélra kell cserélni.

10 7. Gőzfejlesztők •Kritikus berendezés: meghatározó öregedési, degradációs folyamata a hőátadó csövek feszültségkorróziós repedése. •F tartalék =10-15 %, max db dugózott cső. •Dugózási kritérium változatlan (>50 %). •Hűtővíz-szivárgás max. számított térfogatárama 5 dm 3 /h. •Konstrukciós hibák (zsalus szeparátor, konstrukciós rések, leiszapolás?) megmaradnak. •08H18N10T anyagminőség érzékenysége a transzkrisztallin feszültségkorrózióra megmarad.

11 7.1. Eddigi elhasználódás

12 Eddigi elhasználódás

13

14 7.2. Vízkémia •A munkaközeg szennyező anyagainak további csökkentése: –GF lerakódásmentes hőátadó felület: gőzfejlesztőkbe lépő diszperz korróziótermékek csökkentése (tápvíz pH≈8→pH>9,6→pH>9,6, 108%, cserélt NE); –GF leiszapolás (diszperz vasra) hatékonyságának javulása (cirkuláció változás, kisebb belépő tápvíz c Fe, kb. 200-szoros koncentrálódás a gőzfejlesztő vízben).

15 Vas számított korróziótermék mérleg

16

17

18 GF leiszapolás hatékonysága

19 Vízkémia –Feszültségkorróziós aktivátorok koncentrációjának további csökkentése: •Pótvíz-készítő technológia (Triobed ioncserélő), •GF leiszapolás (5VT) → átalakítása a következőévekben, •Oldalági csapadékvizek → felderítése, és megoldás a időszakos elszennyeződés elkerülésére (nagy a szekunderköri pótvíz- felhasználás!). –A szekunderkör teljes rézmentesítése.

20 A kevertágyas és a Triobed ioncserélő regenerálás alatti állapota [Doma]

21 5VT javasolt átalakítás

22 7.3. Összefoglalás •A GF-k vízüzemi elhasználódása az üzemidő 20 évvel való meghosszabbítása és 108 %-os teljesítmény mellett – az elvégzett és javasolt átalakításokkal - nem korlátozza az üzemidő hosszabbítást, mert a GF feszültségkorrózió miatt dugózott csöveinek száma az 50. évben sem éri el az 550 db-ot.

23 Köszönöm megtisztelő figyelmüket!


Letölteni ppt "A vízüzem hatása a szekunderköri berendezések elhasználódására Ősz J., Tajti T. Energetikai Gépek és Rendszerek Tanszék Pécs, 2005. 11. 9-11."

Hasonló előadás


Google Hirdetések